無機(jī)粒子填充復(fù)合材料在建筑、汽車、電子等領(lǐng)域的應(yīng)用日益廣泛。但這些親水性的無機(jī)粒子一般均具有高的表面能,與非極性的樹脂相容性差,填充量高時(shí)難以均勻分散,且與基體之間相互作用弱,通常導(dǎo)致體系加工流動(dòng)性及力學(xué)性能特別是沖擊強(qiáng)度急劇下降[1,2]。而利用性能優(yōu)異的填料表面處理劑,有可能實(shí)現(xiàn)無機(jī)粒子同時(shí)增強(qiáng)增韌,已成為通用塑料高性能化行之有效的改性途徑[3]。同時(shí),作為材料一般需長期在暴露條件下使用,耐老化性能如何顯得非常重要,而這方面系統(tǒng)的研究報(bào)導(dǎo)較少。本研究選用自行制備的以稀土有機(jī)配合物為主體的偶聯(lián)劑,研究了3個(gè)典型的、有實(shí)際意義體系的老化性能和力學(xué)、流動(dòng)特性。如:ＰＰ/Ｃａ ＣＯ3是較常用的填充增韌體系,ＰＰ/Ｍｇ(ＯＨ)2是典型的無鹵阻燃體系,ＡＢＳ/ＢａＳＯ4是一種表面性能良好的復(fù)合材料。該工作對無機(jī)粒子填充復(fù)合材料的應(yīng)用有一定的指導(dǎo)意義。

1　實(shí)驗(yàn)部分

　　1.1　原料聚丙烯(ＰＰ):廣州石化總廠產(chǎn)品,牌號Ｆ401,熔體流動(dòng)速率2.5ｇ/10ｍｉｎ,密度0.91ｇ/ｃｍ3;ＣａＣＯ3:廣州黃埔天泰有限公司產(chǎn)品,400目;ＢａＳＯ4:廣西沉淀硫酸鋇廠產(chǎn)品,400目;Ｍｇ(ＯＨ)2:浙江化工廠產(chǎn)品,粒徑1000目;稀土偶聯(lián)劑ＲＥＣ:為稀土金屬有機(jī)配合物為主的混合物,自制。

　　1.2　填料的表面處理經(jīng)120℃烘干10ｈ的各種填料,于高速混合器中加入稀土偶聯(lián)劑ＲＥＣ,在60℃高速攪拌10ｍｉｎ即可。不加ＲＥＣ的填料也經(jīng)同樣烘干、攪拌過程。

　　1.3　復(fù)合物樣品制備及性能測試基礎(chǔ)樹脂在雙輥開煉機(jī)(ＸＫＲ-160Ａ,湛江機(jī)械廠)上塑化后,加入填料,混煉均勻后下片,于平板硫化機(jī)(ＱＬＢ-Ｄ,湖州橡膠機(jī)械廠)上壓制成1ｍｍ、4ｍｍ厚的片,其中1ｍｍ厚的片按ＧＢ1040-83沖成規(guī)定樣條,利用ＤＸＬＬ-2500電子拉力計(jì)(上海化工機(jī)械三廠)測定斷裂強(qiáng)度;4ｍｍ片按ＧＢ1043-83機(jī)械切割成Ｉｚｏｄ缺口沖擊樣條,用ＷＰＭ沖擊試驗(yàn)儀(德國)測沖擊性能;熔體流動(dòng)速率(ＭＦＲ)利用熔融流動(dòng)速率儀(μＰＸＲＺ-400型,吉林大學(xué)科教儀器廠),按ＧＢ3682-83測定;光氧老化性能按ＧＢ3631-83通過自然曝露老化試驗(yàn)進(jìn)行評價(jià),采用拉伸樣條,測定不同老化時(shí)間斷裂強(qiáng)度的保留率(不同老化時(shí)間樣品斷裂強(qiáng)度與初始值之比)。熱氧老化性能按ＧＢ7141-86在120℃熱氧老化箱中進(jìn)行,并用ＲＦＸ-65ＡＦＴＩＲ紅外分光光譜儀(美國)測定羰基吸收峰的變化,對于ＰＰ體系,根據(jù)下式計(jì)算羰基指數(shù)(ＣＩ)[4]:ＣＩ=1713ｃｍ-1吸收強(qiáng)度1465ｃｍ-1吸收強(qiáng)度式中1713ｃｍ-1處對應(yīng)于Ｃ=0的伸縮振動(dòng),1465ｃｍ-1處對應(yīng)于聚丙烯碳鏈上-Ｃ-Ｈ的變形振動(dòng),ＣＩ代表羰基的相對含量,可表征材料的老化程度。對于ＡＢＳ體系,老化過程主要由其中丁二烯所含雙鏈易氧化降解所致,因而熱氧老化程度利用970ｃｍ-1、1635ｃｍ-1等處雙鏈吸收峰強(qiáng)度的變化,即老化后吸收強(qiáng)度于該峰初始強(qiáng)度之比來表征[5]。

2　結(jié)果與討論

　　2.1　力學(xué)性能與流動(dòng)性能表1、表2和表3分別列出了不同組分ＰＰ/Ｃａ ＣＯ3體系、ＰＰ/Ｍｇ(ＯＨ)2體系和ＡＢＳ/ＢａＳＯ4體系的力學(xué)性能和熔體流動(dòng)速率(ＭＦＲ),其中表2中還列出了不同組分ＰＰ/Ｍｇ(ＯＨ)2體系的氧指數(shù)(ＯＩ)。

可以看出,未經(jīng)處理的填料加入后,隨著加入量的提高,體系的力學(xué)性能和流動(dòng)性急劇變差。而用ＲＥＣ處理過的填充體系,缺口沖擊強(qiáng)度均明顯高于未經(jīng)處理的體系,特別是ＰＰ復(fù)合體系,在較高的填充量范圍內(nèi),缺口沖擊強(qiáng)度甚至高于純ＰＰ,顯示出良好的無機(jī)粒子增韌作用。同時(shí),在高填充情況下,屈服強(qiáng)度下降幅度不大,流動(dòng)性也大大提高。對于ＰＰ/Ｍｇ(ＯＨ)2體系,ＲＥＣ處理對阻燃性能也無明顯不良影響?？梢?就力學(xué)性能和加工性能而言,ＲＥＣ是一種較理想的改性劑。

　　2.2　老化性能

　　2.2.1?。校?Ｍｇ(ＯＨ)2體系與ＰＰ/ＣａＣＯ3體系圖1是純ＰＰ、未經(jīng)處理的Ｍｇ(ＯＨ)2和經(jīng)ＲＥＣ處理Ｍｇ(ＯＨ)2填充體系在自然曝曬過程中,不同老化時(shí)間斷裂強(qiáng)度與初始斷裂強(qiáng)度之比(即斷裂強(qiáng)度保留率)隨老化時(shí)間變化情況。可以看出,隨著老化時(shí)間的延長,體系的斷裂強(qiáng)度降低,與純ＰＰ相比,含有Ｍｇ(ＯＨ)2的體系強(qiáng)度下降更快,暴露在大氣中150天,前者斷裂強(qiáng)度保留率可達(dá)56%,而后者僅為23%,Ｍｇ(ＯＨ)2加速了材料的光氧化過程,使體系耐光氧老化性能變差。與未處理的Ｍｇ(ＯＨ)2相比,用ＲＥＣ處理后的體系的耐光氧老化性能有進(jìn)一步劣化的趨勢,但這種趨勢并不明顯,不影響其在本體系中的應(yīng)用。

      表4列出了熱氧老化350ｈ后各體系的羰基指數(shù)ＣＩ,ＣＩ的值越大,表示老化程度越高。從表中可以看出,體系的耐熱氧老化性能表現(xiàn)出與光氧老化完全不同的情況:與純ＰＰ相比,含有Ｍｇ(ＯＨ)2的體系耐熱氧老化性能提高,即對ＰＰ的熱氧化過程有阻滯作用;用ＲＥＣ處理后的體系的熱氧老化性能無明顯變化,說明其對熱氧化過程無明顯影響;ＰＰ/ＣａＣＯ3體系的情況與ＰＰ/Ｍｇ(ＯＨ)2體系基本相同。

　　2.2.2?。粒拢?ＢａＳＯ4體系的老化性能圖2是填充量分別為0、10%和30%(重量)的ＡＢＳ/ＢａＳＯ4體系在自然老化過程中斷裂屈服強(qiáng)度隨老化時(shí)間變化的曲線,可以看出,加入ＢａＳＯ4之后,與純的ＰＰ相比,體系的耐自然老化性能有所提高。圖3是未經(jīng)處理的ＢａＳＯ4、經(jīng)ＲＥＣ處理及鈦酸酯偶聯(lián)劑處理的ＢａＳＯ4填充體系在自然爆曬過程中,老化過程中斷裂強(qiáng)度保留率隨老化時(shí)間的變化情況。可以看出,加入各種表面處理劑后,體系的耐光氧老化性能均有所變差,但就劣化程度而言,ＲＥＣ要比鈦酸酯偶聯(lián)劑輕微。

　?。粒拢拥睦匣^程主要由其中丁二烯所含雙鍵易氧化降解所致[5],未經(jīng)處理的ＢａＳＯ4、經(jīng)ＲＥＣ處理及鈦酸酯偶聯(lián)劑處理的ＢａＳＯ4填充體系熱氧老化200ｈ后,970ｃｍ-1、1635ｃｍ-1處的吸收峰強(qiáng)度均發(fā)生明顯變化,老化后吸收強(qiáng)度與樣品初始吸收強(qiáng)度之比列于表5。從表中可以看出,證明ＢａＳＯ4對ＡＢＳ的抗熱氧老化過程有改善作用。ＲＥＣ對體系的熱氧老化性能無明顯變化,而鈦酸酯偶聯(lián)劑處理使體系的抗熱氧化性能明顯變差。

　　3　結(jié)論(1)偶聯(lián)劑ＲＥＣ對這幾種填料均有良好的改性作用,如力學(xué)性能顯著提高,流動(dòng)性明顯改善。(2)ＣａＣＯ3、Ｍｇ(ＯＨ)2的加入對ＰＰ的光氧老化過程有加速作用,對熱氧老化過程有不明顯的阻滯作用;而ＢａＳＯ4則對ＡＢＳ體系的光氧、熱氧老化過程均有阻滯作用。(3)新型偶聯(lián)劑ＲＥＣ和ＰＰ和ＡＢＳ體系的光氧老化過程有輕微的促進(jìn)作用,而對熱氧老化過程無明顯影響,老化性能優(yōu)于鈦酸酯偶聯(lián)劑。